ການສະເໜີແຫຼ່ງໄຟຟ້າທີ່ຍືນຍົງແມ່ນໜຶ່ງໃນສິ່ງທ້າທາຍທີ່ສຳຄັນທີ່ສຸດຂອງສະຕະວັດນີ້. ຂົງເຂດການຄົ້ນຄວ້າໃນວັດສະດຸເກັບກ່ຽວພະລັງງານແມ່ນມາຈາກແຮງຈູງໃຈນີ້, ລວມທັງຄວາມຮ້ອນໄຟຟ້າ1, ແສງອາໂວຄາໂຕລິກ2 ແລະ ຄວາມຮ້ອນແສງອາໂວຄາໂຕລິກ3. ເຖິງແມ່ນວ່າພວກເຮົາຂາດວັດສະດຸ ແລະ ອຸປະກອນທີ່ສາມາດເກັບກ່ຽວພະລັງງານໃນລະດັບ Joule, ແຕ່ວັດສະດຸໄພໂຣອີເລັກຕຣິກທີ່ສາມາດປ່ຽນພະລັງງານໄຟຟ້າເປັນການປ່ຽນແປງອຸນຫະພູມເປັນໄລຍະແມ່ນຖືວ່າເປັນເຊັນເຊີ4 ແລະ ເຄື່ອງເກັບກ່ຽວພະລັງງານ5,6,7. ໃນທີ່ນີ້ພວກເຮົາໄດ້ພັດທະນາເຄື່ອງເກັບກ່ຽວພະລັງງານຄວາມຮ້ອນມະຫາພາກໃນຮູບແບບຂອງຕົວເກັບປະຈຸຫຼາຍຊັ້ນທີ່ເຮັດດ້ວຍສານສະແກນດຽມແທນທາເລດ 42 ກຣາມ, ຜະລິດພະລັງງານໄຟຟ້າ 11.2 J ຕໍ່ວົງຈອນທາງເທີໂມໄດນາມິກ. ແຕ່ລະໂມດູນໄພໂຣອີເລັກຕຣິກສາມາດສ້າງຄວາມໜາແໜ້ນຂອງພະລັງງານໄຟຟ້າໄດ້ເຖິງ 4.43 J cm-3 ຕໍ່ວົງຈອນ. ພວກເຮົາຍັງສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າສອງໂມດູນດັ່ງກ່າວທີ່ມີນໍ້າໜັກ 0.3 g ແມ່ນພຽງພໍທີ່ຈະສະໜອງພະລັງງານໃຫ້ແກ່ເຄື່ອງເກັບກ່ຽວພະລັງງານອັດຕະໂນມັດຢ່າງຕໍ່ເນື່ອງດ້ວຍໄມໂຄຣຄອນໂທຣລເລີທີ່ຝັງຢູ່ ແລະ ເຊັນເຊີອຸນຫະພູມ. ສຸດທ້າຍ, ພວກເຮົາສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າສຳລັບລະດັບອຸນຫະພູມ 10 K, ຕົວເກັບປະຈຸຫຼາຍຊັ້ນເຫຼົ່ານີ້ສາມາດບັນລຸປະສິດທິພາບ Carnot 40%. ຄຸນສົມບັດເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນຍ້ອນ (1) ການປ່ຽນແປງໄລຍະຂອງເຟໂຣອີເລັກຕຣິກເພື່ອປະສິດທິພາບສູງ, (2) ກະແສໄຟຟ້າຮົ່ວໄຫຼຕໍ່າເພື່ອປ້ອງກັນການສູນເສຍ, ແລະ (3) ແຮງດັນໄຟຟ້າແຕກຫັກສູງ. ເຄື່ອງເກັບກ່ຽວພະລັງງານໄຟໂຣອີເລັກຕຣິກທີ່ມີປະສິດທິພາບ, ຂະໜາດໃຫຍ່ ແລະ ຂະໜາດກາງເຫຼົ່ານີ້ກຳລັງຈິນຕະນາການໃໝ່ກ່ຽວກັບການຜະລິດພະລັງງານຄວາມຮ້ອນ.
ເມື່ອປຽບທຽບກັບການປ່ຽນແປງຂອງອຸນຫະພູມທາງພື້ນທີ່ທີ່ຕ້ອງການສຳລັບວັດສະດຸຄວາມຮ້ອນໄຟຟ້າ, ການເກັບກ່ຽວພະລັງງານຂອງວັດສະດຸຄວາມຮ້ອນໄຟຟ້າຮຽກຮ້ອງໃຫ້ມີການໝູນວຽນອຸນຫະພູມຕາມການເວລາ. ນີ້ໝາຍເຖິງວົງຈອນທາງເທີໂມໄດນາມິກ, ເຊິ່ງອະທິບາຍໄດ້ດີທີ່ສຸດໂດຍແຜນວາດເອນໂທຣປີ (S)-ອຸນຫະພູມ (T). ຮູບທີ 1a ສະແດງໃຫ້ເຫັນແຜນຜັງ ST ທົ່ວໄປຂອງວັດສະດຸໄພໂຣອີເລັກຕຣິກທີ່ບໍ່ເປັນເສັ້ນຊື່ (NLP) ທີ່ສະແດງໃຫ້ເຫັນການປ່ຽນແປງໄລຍະເຟີໂຣອີເລັກຕຣິກ-ພາຣາອີເລັກຕຣິກທີ່ຂັບເຄື່ອນດ້ວຍສະໜາມໃນແກນເດຍມນຳແທນທາເລດ (PST). ສ່ວນສີຟ້າ ແລະ ສີຂຽວຂອງວົງຈອນໃນແຜນວາດ ST ສອດຄ່ອງກັບພະລັງງານໄຟຟ້າທີ່ຖືກປ່ຽນເປັນວົງຈອນ Olson (ສອງພາກໄອໂຊເທີມ ແລະ ສອງພາກໄອໂຊໂພລ). ໃນທີ່ນີ້ພວກເຮົາພິຈາລະນາສອງວົງຈອນທີ່ມີການປ່ຽນແປງສະໜາມໄຟຟ້າຄືກັນ (ສະໜາມເປີດ ແລະ ປິດ) ແລະ ການປ່ຽນແປງຂອງອຸນຫະພູມ ΔT, ເຖິງແມ່ນວ່າຈະມີອຸນຫະພູມເບື້ອງຕົ້ນທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ວົງຈອນສີຂຽວບໍ່ໄດ້ຕັ້ງຢູ່ໃນພາກພື້ນການຫັນປ່ຽນໄລຍະ ແລະ ດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງມີພື້ນທີ່ນ້ອຍກວ່າວົງຈອນສີຟ້າທີ່ຕັ້ງຢູ່ໃນພາກພື້ນການຫັນປ່ຽນໄລຍະ. ໃນແຜນວາດ ST, ພື້ນທີ່ໃຫຍ່ເທົ່າໃດ, ພະລັງງານທີ່ເກັບກຳໄດ້ກໍ່ຈະໃຫຍ່ເທົ່ານັ້ນ. ດັ່ງນັ້ນ, ການຫັນປ່ຽນໄລຍະຕ້ອງເກັບກຳພະລັງງານຫຼາຍຂຶ້ນ. ຄວາມຕ້ອງການສຳລັບວົງຈອນພື້ນທີ່ຂະໜາດໃຫຍ່ໃນ NLP ແມ່ນຄ້າຍຄືກັນກັບຄວາມຕ້ອງການສຳລັບການນຳໃຊ້ໄຟຟ້າຄວາມຮ້ອນ9, 10, 11, 12 ບ່ອນທີ່ຕົວເກັບປະຈຸຫຼາຍຊັ້ນ PST (MLCs) ແລະ terpolymers ທີ່ອີງໃສ່ PVDF ໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນປະສິດທິພາບປີ້ນກັບກັນທີ່ດີເລີດ. ສະຖານະພາບການປະຕິບັດການເຮັດຄວາມເຢັນໃນວົງຈອນ 13, 14, 15, 16. ດັ່ງນັ້ນ, ພວກເຮົາໄດ້ລະບຸ PST MLCs ທີ່ໜ້າສົນໃຈສຳລັບການເກັບກ່ຽວພະລັງງານຄວາມຮ້ອນ. ຕົວຢ່າງເຫຼົ່ານີ້ໄດ້ຖືກອະທິບາຍຢ່າງຄົບຖ້ວນໃນວິທີການ ແລະ ມີລັກສະນະໃນບັນທຶກເພີ່ມເຕີມ 1 (ກ້ອງຈຸລະທັດເອເລັກໂຕຣນສະແກນ), 2 (ການກະຈາຍລັງສີເອັກສ໌) ແລະ 3 (ການວັດແທກຄວາມຮ້ອນ).
ກ, ຮ່າງຂອງແຜນວາດອຸນຫະພູມ (T) ຂອງເອນໂທຣປີ (S) ທີ່ມີສະໜາມໄຟຟ້າເປີດ ແລະ ປິດນຳໃຊ້ກັບວັດສະດຸ NLP ສະແດງໃຫ້ເຫັນການຫັນປ່ຽນໄລຍະ. ວົງຈອນການເກັບພະລັງງານສອງຮອບແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນສອງເຂດອຸນຫະພູມທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ວົງຈອນສີຟ້າ ແລະ ສີຂຽວເກີດຂຶ້ນພາຍໃນ ແລະ ພາຍນອກການຫັນປ່ຽນໄລຍະຕາມລຳດັບ, ແລະ ສິ້ນສຸດໃນພື້ນທີ່ທີ່ແຕກຕ່າງກັນຫຼາຍຂອງໜ້າດິນ. ຂ, ວົງແຫວນດຽວ DE PST MLC ສອງວົງ, ໜາ 1 ມມ, ວັດແທກລະຫວ່າງ 0 ແລະ 155 kV cm-1 ທີ່ 20 °C ແລະ 90 °C, ຕາມລຳດັບ, ແລະ ວົງຈອນ Olsen ທີ່ສອດຄ້ອງກັນ. ຕົວອັກສອນ ABCD ໝາຍເຖິງສະຖານະທີ່ແຕກຕ່າງກັນໃນວົງຈອນ Olson. AB: MLCs ໄດ້ຖືກສາກໄຟເຖິງ 155 kV cm-1 ທີ່ 20°C. BC: MLC ຖືກຮັກສາໄວ້ທີ່ 155 kV cm-1 ແລະ ອຸນຫະພູມຖືກຍົກຂຶ້ນເປັນ 90 °C. CD: MLC ປ່ອຍປະຈຸໄຟຟ້າທີ່ 90°C. DA: MLC ເຢັນເຖິງ 20°C ໃນສະໜາມສູນ. ພື້ນທີ່ສີຟ້າສອດຄ່ອງກັບພະລັງງານປ້ອນຂໍ້ມູນທີ່ຕ້ອງການເພື່ອເລີ່ມຕົ້ນວົງຈອນ. ພື້ນທີ່ສີສົ້ມແມ່ນພະລັງງານທີ່ເກັບກຳໃນຮອບດຽວ. c, ແຜງດ້ານເທິງ, ແຮງດັນ (ສີດຳ) ແລະ ກະແສໄຟຟ້າ (ສີແດງ) ທຽບກັບເວລາ, ຕິດຕາມໃນລະຫວ່າງວົງຈອນ Olson ດຽວກັນກັບ b. ສອງແຜ່ນສຽບສະແດງເຖິງການຂະຫຍາຍຂອງແຮງດັນ ແລະ ກະແສໄຟຟ້າຢູ່ຈຸດສຳຄັນໃນວົງຈອນ. ໃນແຜງດ້ານລຸ່ມ, ເສັ້ນໂຄ້ງສີເຫຼືອງ ແລະ ສີຂຽວສະແດງເຖິງເສັ້ນໂຄ້ງອຸນຫະພູມ ແລະ ພະລັງງານທີ່ສອດຄ້ອງກັນຕາມລຳດັບ, ສຳລັບ MLC ໜາ 1 ມມ. ພະລັງງານຄິດໄລ່ຈາກເສັ້ນໂຄ້ງກະແສໄຟຟ້າ ແລະ ແຮງດັນຢູ່ເທິງແຜງດ້ານເທິງ. ພະລັງງານລົບສອດຄ່ອງກັບພະລັງງານທີ່ເກັບມາ. ຂັ້ນຕອນທີ່ສອດຄ້ອງກັບຕົວອັກສອນໃຫຍ່ໃນຕົວເລກທັງສີ່ແມ່ນຄືກັນກັບໃນວົງຈອນ Olson. ວົງຈອນ AB'CD ສອດຄ່ອງກັບວົງຈອນ Stirling (ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 7).
ບ່ອນທີ່ E ແລະ D ແມ່ນສະໜາມໄຟຟ້າ ແລະ ສະໜາມຍ້າຍໄຟຟ້າຕາມລຳດັບ. Nd ສາມາດໄດ້ຮັບໂດຍທາງອ້ອມຈາກວົງຈອນ DE (ຮູບທີ 1b) ຫຼື ໂດຍກົງໂດຍການເລີ່ມຕົ້ນວົງຈອນທາງເທີໂມໄດນາມິກ. ວິທີການທີ່ເປັນປະໂຫຍດທີ່ສຸດໄດ້ຖືກອະທິບາຍໂດຍ Olsen ໃນວຽກງານບຸກເບີກຂອງລາວກ່ຽວກັບການເກັບກຳພະລັງງານໄພໂຣອີເລັກຕຣິກໃນຊຸມປີ 198017.
ໃນຮູບທີ 1b ສະແດງໃຫ້ເຫັນວົງ DE ໂມໂນໂພລາສອງອັນຂອງຕົວຢ່າງ PST-MLC ໜາ 1 ມມ ທີ່ປະກອບຢູ່ທີ່ 20 °C ແລະ 90 °C ຕາມລຳດັບ ໃນຊ່ວງ 0 ຫາ 155 kV cm-1 (600 V). ສອງວົງຈອນນີ້ສາມາດໃຊ້ເພື່ອຄິດໄລ່ພະລັງງານທີ່ເກັບກຳໂດຍວົງຈອນ Olson ໂດຍທາງອ້ອມທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 1a. ໃນຄວາມເປັນຈິງ, ວົງຈອນ Olsen ປະກອບດ້ວຍສອງສາຂາ isofield (ໃນທີ່ນີ້, ສະໜາມສູນໃນສາຂາ DA ແລະ 155 kV cm-1 ໃນສາຂາ BC) ແລະສອງສາຂາ isothermal (ໃນທີ່ນີ້, 20°C ແລະ 20°C ໃນສາຂາ AB). C ໃນສາຂາ CD) ພະລັງງານທີ່ເກັບກຳໃນລະຫວ່າງວົງຈອນສອດຄ່ອງກັບພາກພື້ນສີສົ້ມ ແລະ ສີຟ້າ (EdD integral). ພະລັງງານທີ່ເກັບກຳໄດ້ Nd ແມ່ນຄວາມແຕກຕ່າງລະຫວ່າງພະລັງງານຂາເຂົ້າ ແລະ ພະລັງງານຂາອອກ, ເຊັ່ນພຽງແຕ່ພື້ນທີ່ສີສົ້ມໃນຮູບທີ 1b. ວົງຈອນ Olson ສະເພາະນີ້ໃຫ້ຄວາມໜາແໜ້ນຂອງພະລັງງານ Nd 1.78 J cm-3. ວົງຈອນ Stirling ເປັນທາງເລືອກອື່ນແທນວົງຈອນ Olson (ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 7). ເນື່ອງຈາກວ່າຂັ້ນຕອນການສາກໄຟຄົງທີ່ (ວົງຈອນເປີດ) ສາມາດເຂົ້າເຖິງໄດ້ງ່າຍກວ່າ, ຄວາມໜາແໜ້ນຂອງພະລັງງານທີ່ສະກັດຈາກຮູບທີ 1b (ວົງຈອນ AB'CD) ບັນລຸ 1.25 J cm-3. ນີ້ແມ່ນພຽງແຕ່ 70% ຂອງສິ່ງທີ່ວົງຈອນ Olson ສາມາດເກັບກຳໄດ້, ແຕ່ອຸປະກອນເກັບກ່ຽວງ່າຍໆກໍ່ເຮັດໄດ້.
ນອກຈາກນັ້ນ, ພວກເຮົາໄດ້ວັດແທກພະລັງງານທີ່ເກັບໄດ້ໂດຍກົງໃນລະຫວ່າງວົງຈອນ Olson ໂດຍການໃຫ້ພະລັງງານແກ່ PST MLC ໂດຍໃຊ້ຂັ້ນຕອນການຄວບຄຸມອຸນຫະພູມ Linkam ແລະເຄື່ອງວັດແທກແຫຼ່ງທີ່ມາ (ວິທີການ). ຮູບທີ 1c ຢູ່ດ້ານເທິງ ແລະ ໃນຮູບຊ້ອນກັນສະແດງໃຫ້ເຫັນກະແສໄຟຟ້າ (ສີແດງ) ແລະ ແຮງດັນ (ສີດຳ) ທີ່ເກັບໄດ້ໃນ PST MLC ໜາ 1 ມມ ດຽວກັນກັບວົງ DE ທີ່ຜ່ານວົງຈອນ Olson ດຽວກັນ. ກະແສໄຟຟ້າ ແລະ ແຮງດັນເຮັດໃຫ້ສາມາດຄິດໄລ່ພະລັງງານທີ່ເກັບໄດ້, ແລະເສັ້ນໂຄ້ງແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 1c, ດ້ານລຸ່ມ (ສີຂຽວ) ແລະ ອຸນຫະພູມ (ສີເຫຼືອງ) ຕະຫຼອດວົງຈອນ. ຕົວອັກສອນ ABCD ເປັນຕົວແທນຂອງວົງຈອນ Olson ດຽວກັນໃນຮູບທີ 1. ການສາກໄຟ MLC ເກີດຂຶ້ນໃນລະຫວ່າງຂາ AB ແລະ ດຳເນີນຢູ່ທີ່ກະແສໄຟຟ້າຕ່ຳ (200 µA), ດັ່ງນັ້ນ SourceMeter ສາມາດຄວບຄຸມການສາກໄຟໄດ້ຢ່າງຖືກຕ້ອງ. ຜົນສະທ້ອນຂອງກະແສໄຟຟ້າເບື້ອງຕົ້ນທີ່ຄົງທີ່ນີ້ແມ່ນວ່າເສັ້ນໂຄ້ງແຮງດັນ (ເສັ້ນໂຄ້ງສີດຳ) ບໍ່ແມ່ນເສັ້ນຊື່ເນື່ອງຈາກສະໜາມຍ້າຍທີ່ມີທ່າແຮງທີ່ບໍ່ແມ່ນເສັ້ນຊື່ D PST (ຮູບທີ 1c, ຮູບຊ້ອນກັນດ້ານເທິງ). ໃນຕອນທ້າຍຂອງການສາກໄຟ, ພະລັງງານໄຟຟ້າ 30 mJ ຖືກເກັບໄວ້ໃນ MLC (ຈຸດ B). ຫຼັງຈາກນັ້ນ MLC ຈະຮ້ອນຂຶ້ນ ແລະ ກະແສໄຟຟ້າລົບ (ແລະ ດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງເປັນກະແສໄຟຟ້າລົບ) ຈະຖືກຜະລິດໃນຂະນະທີ່ແຮງດັນຍັງຄົງຢູ່ທີ່ 600 V. ຫຼັງຈາກ 40 ວິນາທີ, ເມື່ອອຸນຫະພູມບັນລຸຈຸດສູງສຸດ 90 °C, ກະແສໄຟຟ້ານີ້ໄດ້ຮັບການຊົດເຊີຍ, ເຖິງແມ່ນວ່າຕົວຢ່າງຂັ້ນຕອນທີ່ຜະລິດຢູ່ໃນວົງຈອນມີພະລັງງານໄຟຟ້າ 35 mJ ໃນລະຫວ່າງ isofield ນີ້ (ຮູບທີສອງໃນຮູບທີ 1c, ເທິງ). ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ແຮງດັນໃນ MLC (ສາຂາ CD) ຈະຫຼຸດລົງ, ເຊິ່ງເຮັດໃຫ້ມີວຽກງານໄຟຟ້າເພີ່ມເຕີມ 60 mJ. ພະລັງງານຜົນຜະລິດທັງໝົດແມ່ນ 95 mJ. ພະລັງງານທີ່ເກັບໄດ້ແມ່ນຄວາມແຕກຕ່າງລະຫວ່າງພະລັງງານຂາເຂົ້າ ແລະ ພະລັງງານຜົນຜະລິດ, ເຊິ່ງໃຫ້ 95 – 30 = 65 mJ. ນີ້ສອດຄ່ອງກັບຄວາມໜາແໜ້ນຂອງພະລັງງານ 1.84 J cm-3, ເຊິ່ງໃກ້ຄຽງກັບ Nd ທີ່ສະກັດອອກຈາກວົງແຫວນ DE. ຄວາມສາມາດໃນການຜະລິດຊ້ຳຂອງວົງຈອນ Olson ນີ້ໄດ້ຖືກທົດສອບຢ່າງກວ້າງຂວາງ (ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 4). ໂດຍການເພີ່ມແຮງດັນ ແລະ ອຸນຫະພູມຕື່ມອີກ, ພວກເຮົາບັນລຸໄດ້ 4.43 J cm-3 ໂດຍໃຊ້ວົງຈອນ Olsen ໃນ PST MLC ໜາ 0.5 ມມ ໃນຊ່ວງອຸນຫະພູມ 750 V (195 kV cm-1) ແລະ 175 °C (ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 5). ນີ້ແມ່ນສູງກວ່າສີ່ເທົ່າຂອງປະສິດທິພາບທີ່ດີທີ່ສຸດທີ່ລາຍງານໃນວັນນະຄະດີສຳລັບວົງຈອນ Olson ໂດຍກົງ ແລະ ໄດ້ຮັບໃນຟິມບາງໆຂອງ Pb(Mg,Nb)O3-PbTiO3 (PMN-PT) (1.06 J cm-3)18 (cm. ຕາຕະລາງເພີ່ມເຕີມ 1 ສຳລັບຄ່າເພີ່ມເຕີມໃນວັນນະຄະດີ). ປະສິດທິພາບນີ້ໄດ້ບັນລຸໄດ້ຍ້ອນກະແສໄຟຟ້າຮົ່ວໄຫຼຕໍ່າຫຼາຍຂອງ MLC ເຫຼົ່ານີ້ (<10−7 A ທີ່ 750 V ແລະ 180 °C, ເບິ່ງລາຍລະອຽດໃນໝາຍເຫດເສີມ 6) - ຈຸດສຳຄັນທີ່ກ່າວໂດຍ Smith et al.19 - ກົງກັນຂ້າມກັບວັດສະດຸທີ່ໃຊ້ໃນການສຶກສາກ່ອນໜ້ານີ້17,20. ປະສິດທິພາບນີ້ໄດ້ບັນລຸໄດ້ຍ້ອນກະແສໄຟຟ້າຮົ່ວໄຫຼຕໍ່າຫຼາຍຂອງ MLC ເຫຼົ່ານີ້ (<10−7 A ທີ່ 750 V ແລະ 180 °C, ເບິ່ງລາຍລະອຽດໃນໝາຍເຫດເສີມ 6) - ຈຸດສຳຄັນທີ່ກ່າວໂດຍ Smith et al.19 - ກົງກັນຂ້າມກັບວັດສະດຸທີ່ໃຊ້ໃນການສຶກສາກ່ອນໜ້ານີ້17,20. Эти характеристики были достигнуты благодаря очень низкому току утечки этих MLC (<10–7 А при 750 В.C. подробности в дополнительном примечании 6) — критический момент, упомянутый Смитом и др. 19 — в отличие от к материалам, использованным в более ранних исследованиях17,20. ລັກສະນະເຫຼົ່ານີ້ໄດ້ບັນລຸໄດ້ຍ້ອນກະແສໄຟຟ້າຮົ່ວໄຫຼຕໍ່າຫຼາຍຂອງ MLC ເຫຼົ່ານີ້ (<10–7 A ທີ່ 750 V ແລະ 180 °C, ເບິ່ງໝາຍເຫດເສີມ 6 ສຳລັບລາຍລະອຽດ) - ຈຸດສຳຄັນທີ່ກ່າວໂດຍ Smith et al. 19 - ກົງກັນຂ້າມກັບວັດສະດຸທີ່ໃຊ້ໃນການສຶກສາກ່ອນໜ້ານີ້ 17,20.由于这些MLC的泄漏电流非常低（在750 V 和180°C 时<10-7 A，请参见补充说明6中的详翆）提到的关键点——相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17,20.由于这些 mlc的泄漏非常（在在 750 V 和 180°C 时<10-7 A，参见补充说明 6续详））人 19 提到关键关键点相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下䛸比之渋 相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下之下之下之下相比之下相比之下相比之下相比之下相比之下 相比之下，已经达到了这种性能到早期研究中使用的材料17.20. Поскольку ток утечки этих MLC очень низкий (<10–7 А при 750 В и 180°C, см. подробности в дополни) пополнитель ключевой момент, упомянутый Смитом и др. 19 — для сравнения, были достигнуты эти характеристики. ເນື່ອງຈາກກະແສໄຟຟ້າຮົ່ວໄຫຼຂອງ MLC ເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນຕໍ່າຫຼາຍ (<10–7 A ທີ່ 750 V ແລະ 180 °C, ເບິ່ງໝາຍເຫດເສີມ 6 ສຳລັບລາຍລະອຽດ) - ຈຸດສຳຄັນທີ່ກ່າວໂດຍ Smith et al. 19 - ສຳລັບການປຽບທຽບ, ປະສິດທິພາບເຫຼົ່ານີ້ໄດ້ບັນລຸຜົນ.ກັບວັດສະດຸທີ່ໃຊ້ໃນການສຶກສາກ່ອນໜ້ານີ້ 17,20.
ເງື່ອນໄຂດຽວກັນ (600 V, 20–90 °C) ນຳໃຊ້ກັບວົງຈອນ Stirling (ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 7). ຕາມທີ່ຄາດໄວ້ຈາກຜົນຂອງວົງຈອນ DE, ຜົນຜະລິດແມ່ນ 41.0 mJ. ໜຶ່ງໃນລັກສະນະທີ່ໂດດເດັ່ນທີ່ສຸດຂອງວົງຈອນ Stirling ແມ່ນຄວາມສາມາດຂອງພວກມັນໃນການຂະຫຍາຍແຮງດັນເບື້ອງຕົ້ນຜ່ານຜົນກະທົບຂອງຄວາມຮ້ອນໄຟຟ້າ. ພວກເຮົາສັງເກດເຫັນການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງແຮງດັນສູງເຖິງ 39 (ຈາກແຮງດັນເບື້ອງຕົ້ນ 15 V ໄປຫາແຮງດັນສຸດທ້າຍສູງເຖິງ 590 V, ເບິ່ງຮູບເສີມ 7.2).
ລັກສະນະທີ່ໂດດເດັ່ນອີກອັນໜຶ່ງຂອງ MLC ເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນວ່າພວກມັນເປັນວັດຖຸມະຫາພາກທີ່ໃຫຍ່ພໍທີ່ຈະເກັບກຳພະລັງງານໃນລະດັບຈູນ. ດັ່ງນັ້ນ, ພວກເຮົາໄດ້ສ້າງເຄື່ອງເກັບກ່ຽວແບບຕົ້ນແບບ (HARV1) ໂດຍໃຊ້ 28 MLC PST ໜາ 1 ມມ, ໂດຍປະຕິບັດຕາມການອອກແບບແຜ່ນຂະໜານດຽວກັນທີ່ອະທິບາຍໂດຍ Torello et al.14, ໃນແມັດຕຣິກ 7×4 ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ. ນ້ຳໄຟຟ້າທີ່ນຳຄວາມຮ້ອນໃນທໍ່ສົ່ງນ້ຳຖືກຍ້າຍໂດຍປ້ຳ peristaltic ລະຫວ່າງສອງອ່າງເກັບນ້ຳບ່ອນທີ່ອຸນຫະພູມຂອງນ້ຳຖືກຮັກສາໄວ້ຄົງທີ່ (ວິທີການ). ເກັບໄດ້ເຖິງ 3.1 J ໂດຍໃຊ້ວົງຈອນ Olson ທີ່ອະທິບາຍໄວ້ໃນຮູບທີ 2a, ພາກພື້ນ isothermal ທີ່ 10°C ແລະ 125°C ແລະ ພາກພື້ນ isofield ທີ່ 0 ແລະ 750 V (195 kV cm-1). ນີ້ສອດຄ່ອງກັບຄວາມໜາແໜ້ນຂອງພະລັງງານ 3.14 J cm-3. ໂດຍໃຊ້ການລວມຕົວນີ້, ການວັດແທກໄດ້ຖືກປະຕິບັດພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂຕ່າງໆ (ຮູບທີ 2b). ໃຫ້ສັງເກດວ່າໄດ້ຮັບ 1.8 J ໃນຊ່ວງອຸນຫະພູມ 80 °C ແລະແຮງດັນໄຟຟ້າ 600 V (155 kV cm-1). ນີ້ສອດຄ່ອງກັບ 65 mJ ທີ່ໄດ້ກ່າວມາກ່ອນໜ້ານີ້ສຳລັບ PST MLC ໜາ 1 ມມ ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂດຽວກັນ (28 × 65 = 1820 mJ).
ກ, ການຕິດຕັ້ງແບບທົດລອງຂອງຕົ້ນແບບ HARV1 ທີ່ປະກອບແລ້ວໂດຍອີງໃສ່ 28 MLC PSTs ໜາ 1 ມມ (4 ແຖວ × 7 ຖັນ) ທີ່ແລ່ນຢູ່ໃນວົງຈອນ Olson. ສຳລັບແຕ່ລະຂັ້ນຕອນຂອງຮອບວຽນທັງສີ່, ອຸນຫະພູມ ແລະ ແຮງດັນແມ່ນສະໜອງໃຫ້ໃນຕົ້ນແບບ. ຄອມພິວເຕີຂັບເຄື່ອນປ້ຳ peristaltic ທີ່ໝູນວຽນນ້ຳ dielectric ລະຫວ່າງອ່າງເກັບນ້ຳເຢັນ ແລະ ຮ້ອນ, ສອງວາວ, ແລະ ແຫຼ່ງພະລັງງານ. ຄອມພິວເຕີຍັງໃຊ້ thermocouples ເພື່ອເກັບກຳຂໍ້ມູນກ່ຽວກັບແຮງດັນ ແລະ ກະແສໄຟຟ້າທີ່ສະໜອງໃຫ້ຕົ້ນແບບ ແລະ ອຸນຫະພູມຂອງເຄື່ອງປະສົມຈາກແຫຼ່ງພະລັງງານ. ຂ, ພະລັງງານ (ສີ) ທີ່ເກັບກຳໂດຍຕົ້ນແບບ 4×7 MLC ຂອງພວກເຮົາທຽບກັບລະດັບອຸນຫະພູມ (ແກນ X) ແລະ ແຮງດັນ (ແກນ Y) ໃນການທົດລອງທີ່ແຕກຕ່າງກັນ.
ເຄື່ອງເກັບກ່ຽວລຸ້ນໃຫຍ່ກວ່າ (HARV2) ທີ່ມີ MLC 60 PST ໜາ 1 ມມ ແລະ MLC 160 PST ໜາ 0.5 ມມ (ວັດສະດຸໄຟໂຣເອເລັກຕຣິກທີ່ມີການເຄື່ອນໄຫວ 41.7 g) ໃຫ້ພະລັງງານ 11.2 J (ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 8). ໃນປີ 1984, Olsen ໄດ້ສ້າງເຄື່ອງເກັບກ່ຽວພະລັງງານໂດຍອີງໃສ່ສານປະກອບ Pb(Zr,Ti)O3 ທີ່ມີທາດກົ່ວ 317 g ທີ່ສາມາດຜະລິດໄຟຟ້າໄດ້ 6.23 J ທີ່ອຸນຫະພູມປະມານ 150 °C (ອ້າງອີງ 21). ສຳລັບການລວມຕົວນີ້, ນີ້ແມ່ນຄ່າອື່ນທີ່ມີຢູ່ໃນຊ່ວງ joule. ມັນໄດ້ຮັບຄ່າຫຼາຍກວ່າເຄິ່ງໜຶ່ງຂອງຄ່າທີ່ພວກເຮົາບັນລຸໄດ້ ແລະ ຄຸນນະພາບເກືອບເຈັດເທົ່າ. ນີ້ໝາຍຄວາມວ່າຄວາມໜາແໜ້ນຂອງພະລັງງານຂອງ HARV2 ສູງກວ່າ 13 ເທົ່າ.
ໄລຍະເວລາຂອງວົງຈອນ HARV1 ແມ່ນ 57 ວິນາທີ. ສິ່ງນີ້ຜະລິດພະລັງງານໄດ້ 54 mW ດ້ວຍ 4 ແຖວຂອງ 7 ຖັນຂອງຊຸດ MLC ໜາ 1 ມມ. ເພື່ອກ້າວໄປອີກຂັ້ນໜຶ່ງ, ພວກເຮົາໄດ້ສ້າງເຄື່ອງປະສົມທີສາມ (HARV3) ດ້ວຍ PST MLC ໜາ 0.5 ມມ ແລະ ການຕັ້ງຄ່າທີ່ຄ້າຍຄືກັນກັບ HARV1 ແລະ HARV2 (ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 9). ພວກເຮົາໄດ້ວັດແທກເວລາຄວາມຮ້ອນ 12.5 ວິນາທີ. ນີ້ສອດຄ່ອງກັບເວລາວົງຈອນ 25 ວິນາທີ (ຮູບເພີ່ມເຕີມ 9). ພະລັງງານທີ່ເກັບມາ (47 mJ) ໃຫ້ພະລັງງານໄຟຟ້າ 1.95 mW ຕໍ່ MLC, ເຊິ່ງເຮັດໃຫ້ພວກເຮົາຈິນຕະນາການວ່າ HARV2 ຜະລິດ 0.55 W (ປະມານ 1.95 mW × 280 PST MLC ໜາ 0.5 ມມ). ນອກຈາກນັ້ນ, ພວກເຮົາໄດ້ຈຳລອງການຖ່າຍໂອນຄວາມຮ້ອນໂດຍໃຊ້ການຈຳລອງອົງປະກອບທີ່ຈຳກັດ (COMSOL, ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 10 ແລະ ຕາຕະລາງເພີ່ມເຕີມ 2–4) ທີ່ສອດຄ່ອງກັບການທົດລອງ HARV1. ການສ້າງແບບຈຳລອງອົງປະກອບທີ່ຈຳກັດເຮັດໃຫ້ມັນສາມາດຄາດຄະເນຄ່າພະລັງງານເກືອບຕາມລຳດັບຄວາມສຳຄັນທີ່ສູງກວ່າ (430 mW) ສຳລັບຈຳນວນຖັນ PST ດຽວກັນໂດຍການເຮັດໃຫ້ MLC ບາງລົງເຖິງ 0.2 ມມ, ໂດຍໃຊ້ນ້ຳເປັນຕົວເຮັດຄວາມເຢັນ, ແລະຟື້ນຟູແມັດຕຣິກໃຫ້ເປັນ 7 ແຖວ. × 4 ຖັນ (ນອກເໜືອໄປຈາກ , ມີ 960 mW ເມື່ອຖັງຢູ່ຂ້າງເຄື່ອງປະສົມ, ຮູບເສີມ 10b).
ເພື່ອສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງປະໂຫຍດຂອງຕົວເກັບປະຈຸນີ້, ວົງຈອນ Stirling ໄດ້ຖືກນຳໃຊ້ກັບຕົວສາທິດແບບຢືນຢູ່ຄົນດຽວ ເຊິ່ງປະກອບດ້ວຍພຽງສອງ PST MLCs ໜາ 0.5 ມມ ເປັນຕົວເກັບຄວາມຮ້ອນ, ສະວິດແຮງດັນສູງ, ສະວິດແຮງດັນຕ່ຳທີ່ມີຕົວເກັບປະຈຸ, ຕົວແປງ DC/DC, ໄມໂຄຣຄອນໂທຣເລີພະລັງງານຕ່ຳ, ສອງເທີໂມຄັບເປິ້ນ ແລະ ຕົວແປງເພີ່ມພະລັງ (ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 11). ວົງຈອນດັ່ງກ່າວຮຽກຮ້ອງໃຫ້ຕົວເກັບປະຈຸຖືກສາກໄຟໃນເບື້ອງຕົ້ນທີ່ 9V ແລະຫຼັງຈາກນັ້ນເຮັດວຽກດ້ວຍຕົນເອງໃນຂະນະທີ່ອຸນຫະພູມຂອງສອງ MLCs ຢູ່ໃນລະຫວ່າງ -5°C ຫາ 85°C, ທີ່ນີ້ໃນຮອບວຽນ 160 ວິນາທີ (ຫຼາຍຮອບແມ່ນສະແດງຢູ່ໃນໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 11). ໜ້າສັງເກດ, ສອງ MLCs ທີ່ມີນ້ຳໜັກພຽງແຕ່ 0.3g ສາມາດຄວບຄຸມລະບົບຂະໜາດໃຫຍ່ນີ້ໄດ້ດ້ວຍຕົນເອງ. ຄຸນສົມບັດທີ່ໜ້າສົນໃຈອີກອັນໜຶ່ງແມ່ນວ່າຕົວແປງແຮງດັນຕ່ຳສາມາດປ່ຽນ 400V ເປັນ 10-15V ດ້ວຍປະສິດທິພາບ 79% (ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 11 ແລະຮູບເພີ່ມເຕີມ 11.3).
ສຸດທ້າຍ, ພວກເຮົາໄດ້ປະເມີນປະສິດທິພາບຂອງໂມດູນ MLC ເຫຼົ່ານີ້ໃນການປ່ຽນພະລັງງານຄວາມຮ້ອນໄປເປັນພະລັງງານໄຟຟ້າ. ປັດໄຈຄຸນນະພາບ η ຂອງປະສິດທິພາບແມ່ນຖືກນິຍາມວ່າເປັນອັດຕາສ່ວນຂອງຄວາມໜາແໜ້ນຂອງພະລັງງານໄຟຟ້າທີ່ເກັບກຳມາ Nd ກັບຄວາມໜາແໜ້ນຂອງຄວາມຮ້ອນທີ່ສະໜອງໃຫ້ Qin (ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 12):
ຮູບທີ 3a, b ສະແດງໃຫ້ເຫັນປະສິດທິພາບ η ແລະ ປະສິດທິພາບສັດສ່ວນ ηr ຂອງວົງຈອນ Olsen ຕາມລຳດັບ, ເປັນໜ້າທີ່ຂອງຊ່ວງອຸນຫະພູມຂອງ PST MLC ໜາ 0.5 ມມ. ຊຸດຂໍ້ມູນທັງສອງແມ່ນໃຫ້ສຳລັບສະໜາມໄຟຟ້າ 195 kV cm-1. ປະສິດທິພາບ \(\this\) ບັນລຸ 1.43%, ເຊິ່ງເທົ່າກັບ 18% ຂອງ ηr. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ສຳລັບຊ່ວງອຸນຫະພູມ 10 K ຈາກ 25 °C ຫາ 35 °C, ηr ບັນລຸຄ່າສູງເຖິງ 40% (ເສັ້ນໂຄ້ງສີຟ້າໃນຮູບທີ 3b). ນີ້ແມ່ນສອງເທົ່າຂອງຄ່າທີ່ຮູ້ຈັກສຳລັບວັດສະດຸ NLP ທີ່ບັນທຶກໄວ້ໃນຟິມ PMN-PT (ηr = 19%) ໃນຊ່ວງອຸນຫະພູມ 10 K ແລະ 300 kV cm-1 (ອ້າງອີງ 18). ຊ່ວງອຸນຫະພູມຕ່ຳກວ່າ 10 K ບໍ່ໄດ້ຖືກພິຈາລະນາເພາະວ່າ hysteresis ຄວາມຮ້ອນຂອງ PST MLC ແມ່ນຢູ່ລະຫວ່າງ 5 ແລະ 8 K. ການຮັບຮູ້ຜົນກະທົບໃນທາງບວກຂອງການປ່ຽນໄລຍະຕໍ່ປະສິດທິພາບແມ່ນມີຄວາມສຳຄັນຫຼາຍ. ໃນຄວາມເປັນຈິງ, ຄ່າທີ່ດີທີ່ສຸດຂອງ η ແລະ ηr ເກືອບທັງໝົດແມ່ນໄດ້ຮັບຢູ່ທີ່ອຸນຫະພູມເບື້ອງຕົ້ນ Ti = 25°C ໃນຮູບທີ 3a,b. ນີ້ແມ່ນຍ້ອນການຫັນປ່ຽນໄລຍະໃກ້ເມື່ອບໍ່ມີພາກສະໜາມຖືກນຳໃຊ້ ແລະ ອຸນຫະພູມ Curie TC ແມ່ນປະມານ 20°C ໃນ MLC ເຫຼົ່ານີ້ (ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 13).
a,b, ປະສິດທິພາບ η ແລະ ປະສິດທິພາບສັດສ່ວນຂອງວົງຈອນ Olson (a)\({\eta }_{{\rm{r}}}=\eta /{\eta}_{{\rm{Carnot}} ສຳລັບໄຟຟ້າສູງສຸດໂດຍສະໜາມ 195 kV cm-1 ແລະ ອຸນຫະພູມເບື້ອງຕົ້ນທີ່ແຕກຕ່າງກັນ Ti, }}\,\)(b) ສຳລັບ MPC PST ໜາ 0.5 ມມ, ຂຶ້ນກັບຊ່ວງອຸນຫະພູມ ΔTspan.
ການສັງເກດການອັນສຸດທ້າຍມີສອງຜົນສະທ້ອນທີ່ສຳຄັນຄື: (1) ການໝຸນວຽນທີ່ມີປະສິດທິພາບຕ້ອງເລີ່ມຕົ້ນທີ່ອຸນຫະພູມສູງກວ່າ TC ເພື່ອໃຫ້ການຫັນປ່ຽນໄລຍະທີ່ເກີດຈາກພາກສະໜາມ (ຈາກ paraelectric ໄປຫາ ferroelectric) ເກີດຂຶ້ນ; (2) ວັດສະດຸເຫຼົ່ານີ້ມີປະສິດທິພາບຫຼາຍຂຶ້ນໃນເວລາແລ່ນໃກ້ກັບ TC. ເຖິງແມ່ນວ່າປະສິດທິພາບຂະໜາດໃຫຍ່ໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນໃນການທົດລອງຂອງພວກເຮົາ, ແຕ່ລະດັບອຸນຫະພູມທີ່ຈຳກັດບໍ່ໄດ້ຊ່ວຍໃຫ້ພວກເຮົາບັນລຸປະສິດທິພາບຢ່າງແທ້ຈິງຂະໜາດໃຫຍ່ເນື່ອງຈາກຂີດຈຳກັດ Carnot (\(\Delta T/T\)). ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ປະສິດທິພາບທີ່ດີເລີດທີ່ສະແດງໃຫ້ເຫັນໂດຍ PST MLCs ເຫຼົ່ານີ້ໃຫ້ເຫດຜົນແກ່ Olsen ເມື່ອລາວກ່າວວ່າ "ມໍເຕີໄຟຟ້າຄວາມຮ້ອນຟື້ນຟູຊັ້ນ 20 ທີ່ເໝາະສົມທີ່ເຮັດວຽກຢູ່ໃນອຸນຫະພູມລະຫວ່າງ 50 °C ແລະ 250 °C ສາມາດມີປະສິດທິພາບ 30%"17. ເພື່ອບັນລຸຄ່າເຫຼົ່ານີ້ ແລະ ທົດສອບແນວຄວາມຄິດ, ມັນຈະເປັນປະໂຫຍດທີ່ຈະໃຊ້ PSTs ທີ່ມີສານປະສົມກັບ TCs ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ດັ່ງທີ່ໄດ້ສຶກສາໂດຍ Shebanov ແລະ Borman. ພວກເຂົາໄດ້ສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າ TC ໃນ PST ສາມາດແຕກຕ່າງກັນໄປຈາກ 3°C (Sb doping) ເຖິງ 33°C (Ti doping)22. ດັ່ງນັ້ນ, ພວກເຮົາສົມມຸດຕິຖານວ່າເຄື່ອງຜະລິດໄຟຟ້າແບບ pyroelectric ລຸ້ນຕໍ່ໄປໂດຍອີງໃສ່ PST MLCs ທີ່ມີສານເສີມ ຫຼື ວັດສະດຸອື່ນໆທີ່ມີການຫັນປ່ຽນໄລຍະທຳອິດທີ່ເຂັ້ມແຂງສາມາດແຂ່ງຂັນກັບເຄື່ອງເກັບກ່ຽວພະລັງງານທີ່ດີທີ່ສຸດ.
ໃນການສຶກສາຄັ້ງນີ້, ພວກເຮົາໄດ້ສືບສວນ MLC ທີ່ເຮັດຈາກ PST. ອຸປະກອນເຫຼົ່ານີ້ປະກອບດ້ວຍຊຸດຂອງເອເລັກໂຕຣດ Pt ແລະ PST, ໂດຍທີ່ຕົວເກັບປະຈຸຫຼາຍຕົວເຊື່ອມຕໍ່ກັນແບບຂະໜານ. PST ໄດ້ຖືກເລືອກເພາະວ່າມັນເປັນວັດສະດຸ EC ທີ່ດີເລີດ ແລະ ດັ່ງນັ້ນຈຶ່ງເປັນວັດສະດຸ NLP ທີ່ມີທ່າແຮງທີ່ດີເລີດ. ມັນສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງການປ່ຽນແປງໄລຍະ ferroelectric-paraelectric ລຳດັບທຳອິດທີ່ຄົມຊັດປະມານ 20 °C, ຊີ້ໃຫ້ເຫັນວ່າການປ່ຽນແປງ entropy ຂອງມັນແມ່ນຄ້າຍຄືກັນກັບທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 1. MLC ທີ່ຄ້າຍຄືກັນໄດ້ຖືກອະທິບາຍຢ່າງຄົບຖ້ວນສຳລັບອຸປະກອນ EC13,14. ໃນການສຶກສາຄັ້ງນີ້, ພວກເຮົາໄດ້ໃຊ້ MLC ຂະໜາດ 10.4 × 7.2 × 1 mm³ ແລະ 10.4 × 7.2 × 0.5 mm³. MLC ທີ່ມີຄວາມໜາ 1 mm ແລະ 0.5 mm ແມ່ນເຮັດຈາກ PST 19 ແລະ 9 ຊັ້ນທີ່ມີຄວາມໜາ 38.6 µm, ຕາມລຳດັບ. ໃນທັງສອງກໍລະນີ, ຊັ້ນ PST ພາຍໃນຖືກວາງໄວ້ລະຫວ່າງເອເລັກໂຕຣດ platinum ໜາ 2.05 µm. ການອອກແບບຂອງ MLCs ເຫຼົ່ານີ້ສົມມຸດວ່າ 55% ຂອງ PST ແມ່ນມີການເຄື່ອນໄຫວ, ເຊິ່ງສອດຄ່ອງກັບສ່ວນລະຫວ່າງເອເລັກໂຕຣດ (ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 1). ພື້ນທີ່ເອເລັກໂຕຣດທີ່ມີການເຄື່ອນໄຫວແມ່ນ 48.7 mm2 (ຕາຕະລາງເພີ່ມເຕີມ 5). MLC PST ໄດ້ຖືກກະກຽມໂດຍປະຕິກິລິຍາໄລຍະແຂງ ແລະ ວິທີການຫລໍ່. ລາຍລະອຽດຂອງຂະບວນການກະກຽມໄດ້ຖືກອະທິບາຍໄວ້ໃນບົດຄວາມກ່ອນໜ້ານີ້14. ໜຶ່ງໃນຄວາມແຕກຕ່າງລະຫວ່າງ PST MLC ແລະບົດຄວາມກ່ອນໜ້ານີ້ແມ່ນລຳດັບຂອງສະຖານທີ່ B, ເຊິ່ງມີຜົນກະທົບຢ່າງຫຼວງຫຼາຍຕໍ່ປະສິດທິພາບຂອງ EC ໃນ PST. ລຳດັບຂອງສະຖານທີ່ B ຂອງ PST MLC ແມ່ນ 0.75 (ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 2) ທີ່ໄດ້ຮັບໂດຍການເຜົາທີ່ 1400°C ຕາມດ້ວຍການອົບແຫ້ງເປັນເວລາຫຼາຍຮ້ອຍຊົ່ວໂມງທີ່ 1000°C. ສຳລັບຂໍ້ມູນເພີ່ມເຕີມກ່ຽວກັບ PST MLC, ເບິ່ງໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 1-3 ແລະຕາຕະລາງເພີ່ມເຕີມ 5.
ແນວຄວາມຄິດຫຼັກຂອງການສຶກສານີ້ແມ່ນອີງໃສ່ວົງຈອນ Olson (ຮູບທີ 1). ສຳລັບວົງຈອນດັ່ງກ່າວ, ພວກເຮົາຕ້ອງການອ່າງເກັບນ້ຳຮ້ອນ ແລະ ເຢັນ ແລະ ແຫຼ່ງຈ່າຍໄຟທີ່ສາມາດຕິດຕາມກວດກາ ແລະ ຄວບຄຸມແຮງດັນ ແລະ ກະແສໄຟຟ້າໃນໂມດູນ MLC ຕ່າງໆ. ວົງຈອນໂດຍກົງເຫຼົ່ານີ້ໃຊ້ການຕັ້ງຄ່າສອງແບບທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ຄື (1) ໂມດູນ Linkam ທີ່ເຮັດໃຫ້ຄວາມຮ້ອນ ແລະ ຄວາມເຢັນຂອງ MLC ໜຶ່ງທີ່ເຊື່ອມຕໍ່ກັບແຫຼ່ງພະລັງງານ Keithley 2410, ແລະ (2) ສາມຕົ້ນແບບ (HARV1, HARV2 ແລະ HARV3) ຂະໜານກັບພະລັງງານແຫຼ່ງດຽວກັນ. ໃນກໍລະນີສຸດທ້າຍ, ນ້ຳຢາໄດອີເລັກຕຣິກ (ນ້ຳມັນຊິລິໂຄນທີ່ມີຄວາມໜືດ 5 cP ທີ່ 25°C, ຊື້ຈາກ Sigma Aldrich) ໄດ້ຖືກນໍາໃຊ້ສໍາລັບການແລກປ່ຽນຄວາມຮ້ອນລະຫວ່າງສອງອ່າງເກັບນ້ຳ (ຮ້ອນ ແລະ ເຢັນ) ແລະ MLC. ອ່າງເກັບນ້ຳຄວາມຮ້ອນປະກອບດ້ວຍພາຊະນະແກ້ວທີ່ເຕັມໄປດ້ວຍນ້ຳຢາໄດອີເລັກຕຣິກ ແລະ ວາງໄວ້ເທິງແຜ່ນຄວາມຮ້ອນ. ການເກັບຮັກສາເຢັນປະກອບດ້ວຍອ່າງອາບນ້ຳທີ່ມີທໍ່ນ້ຳທີ່ມີນ້ຳຢາໄດອີເລັກຕຣິກໃນພາຊະນະພາດສະຕິກຂະໜາດໃຫຍ່ທີ່ເຕັມໄປດ້ວຍນ້ຳ ແລະ ນ້ຳກ້ອນ. ວາວບີບສາມທາງສອງອັນ (ຊື້ຈາກ Bio-Chem Fluidics) ໄດ້ຖືກວາງໄວ້ຢູ່ແຕ່ລະສົ້ນຂອງເຄື່ອງປະສົມເພື່ອສະຫຼັບນ້ຳຢາຈາກຖັງເກັບນ້ຳໜຶ່ງໄປຫາອີກຖັງເກັບນ້ຳອີກຖັງໜຶ່ງຢ່າງຖືກຕ້ອງ (ຮູບທີ 2a). ເພື່ອຮັບປະກັນຄວາມສົມດຸນທາງຄວາມຮ້ອນລະຫວ່າງຊຸດ PST-MLC ແລະນ້ຳຢາຫຼໍ່เย็น, ໄລຍະເວລາຂອງວົງຈອນໄດ້ຖືກຂະຫຍາຍອອກໄປຈົນກວ່າອຸນຫະພູມເຂົ້າ ແລະ ອອກ (ໃກ້ທີ່ສຸດເທົ່າທີ່ຈະເປັນໄປໄດ້ກັບຊຸດ PST-MLC) ຈະສະແດງອຸນຫະພູມດຽວກັນ. ສະຄຣິບ Python ຈັດການ ແລະ ປະສານເຄື່ອງມືທັງໝົດ (ເຄື່ອງວັດແທກແຫຼ່ງ, ປໍ້າ, ວາວ, ແລະ ເຄື່ອງວັດແທກອຸນຫະພູມ) ເພື່ອແລ່ນຮອບວຽນ Olson ທີ່ຖືກຕ້ອງ, ເຊັ່ນ: ວົງແຫວນນ້ຳຢາຫຼໍ່ເຢັນເລີ່ມໝຸນວຽນຜ່ານກອງ PST ຫຼັງຈາກເຄື່ອງວັດແທກແຫຼ່ງຖືກສາກໄຟແລ້ວ ເພື່ອໃຫ້ພວກມັນຮ້ອນຂຶ້ນຕາມແຮງດັນທີ່ຕ້ອງການສຳລັບຮອບວຽນ Olson ທີ່ກຳນົດໃຫ້.
ອີກທາງເລືອກໜຶ່ງ, ພວກເຮົາໄດ້ຢືນຢັນການວັດແທກພະລັງງານໂດຍກົງເຫຼົ່ານີ້ດ້ວຍວິທີການທາງອ້ອມ. ວິທີການທາງອ້ອມເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນອີງໃສ່ວົງຈອນສະໜາມໄຟຟ້າ (D) - ວົງຈອນສະໜາມໄຟຟ້າ (E) ທີ່ເກັບກຳຢູ່ໃນອຸນຫະພູມທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ແລະ ໂດຍການຄິດໄລ່ພື້ນທີ່ລະຫວ່າງສອງວົງຈອນ DE, ຄົນເຮົາສາມາດປະເມີນໄດ້ຢ່າງຖືກຕ້ອງວ່າພະລັງງານສາມາດເກັບກຳໄດ້ຫຼາຍປານໃດ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ. ໃນຮູບທີ 2. .1b. ວົງຈອນ DE ເຫຼົ່ານີ້ຍັງຖືກເກັບກຳໂດຍໃຊ້ເຄື່ອງວັດແທກແຫຼ່ງທີ່ມາ Keithley.
ແຜງ PST MLC ໜາ 1 ມມ ຊາວແປດອັນ ໄດ້ຖືກປະກອບເຂົ້າກັນໃນໂຄງສ້າງແຜ່ນຂະໜານ 4 ແຖວ, 7 ຖັນ ຕາມການອອກແບບທີ່ໄດ້ອະທິບາຍໄວ້ໃນເອກະສານອ້າງອີງ. 14. ຊ່ອງຫວ່າງຂອງນໍ້າລະຫວ່າງແຖວ PST-MLC ແມ່ນ 0.75 ມມ. ສິ່ງນີ້ສາມາດບັນລຸໄດ້ໂດຍການເພີ່ມແຖບເທບສອງໜ້າເປັນຕົວແຍກນໍ້າອ້ອມຮອບຂອບຂອງ PST MLC. ແຜງ PST MLC ຖືກເຊື່ອມຕໍ່ທາງໄຟຟ້າຂະໜານກັບຂົວອີພອກຊີເງິນທີ່ສຳຜັດກັບສາຍເອເລັກໂຕຣດ. ຫຼັງຈາກນັ້ນ, ສາຍໄຟໄດ້ຖືກຕິດກາວດ້ວຍຢາງອີພອກຊີເງິນໃສ່ແຕ່ລະດ້ານຂອງຂົ້ວເອເລັກໂຕຣດເພື່ອເຊື່ອມຕໍ່ກັບແຫຼ່ງຈ່າຍໄຟ. ສຸດທ້າຍ, ໃສ່ໂຄງສ້າງທັງໝົດເຂົ້າໄປໃນທໍ່ໂພລີໂອເລຟິນ. ອັນສຸດທ້າຍຖືກຕິດກາວໃສ່ທໍ່ນໍ້າເພື່ອຮັບປະກັນການປະທັບຕາທີ່ເໝາະສົມ. ສຸດທ້າຍ, ເທີໂມຄັບເປີ້ນປະເພດ K ໜາ 0.25 ມມ ໄດ້ຖືກສ້າງຂຶ້ນໃນແຕ່ລະສົ້ນຂອງໂຄງສ້າງ PST-MLC ເພື່ອຕິດຕາມອຸນຫະພູມຂອງນໍ້າເຂົ້າ ແລະ ອອກຈາກທໍ່. ເພື່ອເຮັດສິ່ງນີ້, ທໍ່ຕ້ອງຖືກເຈາະຮູກ່ອນ. ຫຼັງຈາກຕິດຕັ້ງເທີໂມຄັບເປີ້ນແລ້ວ, ໃຫ້ໃຊ້ກາວດຽວກັນກັບກ່ອນລະຫວ່າງທໍ່ເທີໂມຄັບເປີ້ນ ແລະ ສາຍໄຟເພື່ອຟື້ນຟູການປະທັບຕາ.
ຕົ້ນແບບແຍກຕ່າງຫາກຈຳນວນແປດອັນໄດ້ຖືກສ້າງຂຶ້ນ, ໃນນັ້ນສີ່ອັນມີ MLC PSTs ໜາ 0.5 ມມ ຈຳນວນ 40 ອັນ ແຈກຢາຍເປັນແຜ່ນຂະໜານທີ່ມີ 5 ຖັນ ແລະ 8 ແຖວ, ແລະ ອີກສີ່ອັນທີ່ເຫຼືອມີ MLC PSTs ໜາ 1 ມມ ຈຳນວນ 15 ອັນ ແຕ່ລະອັນ. ໃນໂຄງສ້າງແຜ່ນຂະໜານ 3 ຖັນ × 5 ແຖວ. ຈຳນວນທັງໝົດຂອງ PST MLCs ທີ່ໃຊ້ແມ່ນ 220 ອັນ (160 ອັນ ໜາ 0.5 ມມ ແລະ 60 PST MLC ໜາ 1 ມມ). ພວກເຮົາເອີ້ນສອງໜ່ວຍຍ່ອຍນີ້ວ່າ HARV2_160 ແລະ HARV2_60. ຊ່ອງຫວ່າງຂອງແຫຼວໃນຕົ້ນແບບ HARV2_160 ປະກອບດ້ວຍເທບສອງດ້ານໜາ 0.25 ມມ ພ້ອມດ້ວຍສາຍໜາ 0.25 ມມ ລະຫວ່າງພວກມັນ. ສຳລັບຕົ້ນແບບ HARV2_60, ພວກເຮົາໄດ້ເຮັດຊ້ຳຂັ້ນຕອນດຽວກັນ, ແຕ່ໃຊ້ສາຍໜາ 0.38 ມມ. ສຳລັບຄວາມສົມມາດ, HARV2_160 ແລະ HARV2_60 ມີວົງຈອນຂອງແຫຼວ, ປໍ້າ, ວາວ ແລະ ດ້ານເຢັນຂອງຕົນເອງ (ໝາຍເຫດເພີ່ມເຕີມ 8). ໜ່ວຍ HARV2 ສອງໜ່ວຍໃຊ້ອ່າງເກັບຄວາມຮ້ອນຮ່ວມກັນ, ເປັນພາຊະນະຂະໜາດ 3 ລິດ (30 ຊມ x 20 ຊມ x 5 ຊມ) ຢູ່ເທິງແຜ່ນຄວາມຮ້ອນສອງແຜ່ນທີ່ມີແມ່ເຫຼັກໝູນວຽນ. ຕົວແບບທັງແປດອັນລ້ວນແຕ່ເຊື່ອມຕໍ່ກັນດ້ວຍໄຟຟ້າຂະໜານກັນ. ໜ່ວຍຍ່ອຍ HARV2_160 ແລະ HARV2_60 ເຮັດວຽກພ້ອມໆກັນໃນວົງຈອນ Olson ເຊິ່ງເຮັດໃຫ້ສາມາດເກັບກ່ຽວພະລັງງານໄດ້ 11.2 J.
ໃສ່ PST MLC ໜາ 0.5 ມມ ລົງໃນທໍ່ polyolefin ດ້ວຍເທບສອງໜ້າ ແລະ ລວດທັງສອງດ້ານເພື່ອສ້າງພື້ນທີ່ໃຫ້ນ້ຳໄຫຼ. ເນື່ອງຈາກຂະໜາດນ້ອຍຂອງມັນ, ຕົ້ນແບບຈຶ່ງຖືກວາງໄວ້ຂ້າງວາວເກັບນ້ຳຮ້ອນ ຫຼື ເຢັນ, ເຊິ່ງຊ່ວຍຫຼຸດຜ່ອນເວລາຂອງວົງຈອນການຜະລິດ.
ໃນ PST MLC, ສະໜາມໄຟຟ້າຄົງທີ່ຈະຖືກນຳໃຊ້ໂດຍການໃຊ້ແຮງດັນຄົງທີ່ກັບສາຂາຄວາມຮ້ອນ. ດັ່ງນັ້ນ, ກະແສຄວາມຮ້ອນທາງລົບຈະຖືກສ້າງຂຶ້ນ ແລະ ພະລັງງານຈະຖືກເກັບໄວ້. ຫຼັງຈາກໃຫ້ຄວາມຮ້ອນແກ່ PST MLC ແລ້ວ, ສະໜາມຈະຖືກກຳຈັດອອກ (V = 0), ແລະ ພະລັງງານທີ່ເກັບໄວ້ໃນນັ້ນຈະຖືກສົ່ງກັບຄືນໄປຫາຕົວນັບແຫຼ່ງທີ່ມາ, ເຊິ່ງສອດຄ່ອງກັບການປະກອບສ່ວນອີກອັນໜຶ່ງຂອງພະລັງງານທີ່ເກັບມາ. ສຸດທ້າຍ, ດ້ວຍແຮງດັນ V = 0 ທີ່ນຳໃຊ້, MLC PSTs ຈະຖືກເຮັດໃຫ້ເຢັນລົງຈົນຮອດອຸນຫະພູມເບື້ອງຕົ້ນ ເພື່ອໃຫ້ວົງຈອນສາມາດເລີ່ມຕົ້ນໄດ້ອີກຄັ້ງ. ໃນຂັ້ນຕອນນີ້, ພະລັງງານຈະບໍ່ຖືກເກັບກຳ. ພວກເຮົາໄດ້ແລ່ນວົງຈອນ Olsen ໂດຍໃຊ້ Keithley 2410 SourceMeter, ສາກໄຟ PST MLC ຈາກແຫຼ່ງແຮງດັນ ແລະ ຕັ້ງຄ່າກະແສໄຟຟ້າທີ່ກົງກັນໃຫ້ເປັນຄ່າທີ່ເໝາະສົມ ເພື່ອໃຫ້ມີການເກັບກຳຈຸດພຽງພໍໃນລະຫວ່າງໄລຍະການສາກໄຟ ສຳລັບການຄິດໄລ່ພະລັງງານທີ່ໜ້າເຊື່ອຖື.
ໃນວົງຈອນ Stirling, PST MLCs ໄດ້ຖືກສາກໄຟໃນຮູບແບບແຫຼ່ງແຮງດັນໄຟຟ້າທີ່ຄ່າສະໜາມໄຟຟ້າເບື້ອງຕົ້ນ (ແຮງດັນໄຟຟ້າເບື້ອງຕົ້ນ Vi > 0), ກະແສໄຟຟ້າຕາມຄວາມຕ້ອງການ ດັ່ງນັ້ນຂັ້ນຕອນການສາກໄຟໃຊ້ເວລາປະມານ 1 ວິນາທີ (ແລະ ມີຈຸດພຽງພໍທີ່ເກັບກຳມາເພື່ອການຄິດໄລ່ພະລັງງານທີ່ໜ້າເຊື່ອຖື) ແລະ ອຸນຫະພູມເຢັນ. ໃນວົງຈອນ Stirling, PST MLCs ໄດ້ຖືກສາກໄຟໃນຮູບແບບແຫຼ່ງແຮງດັນໄຟຟ້າທີ່ຄ່າສະໜາມໄຟຟ້າເບື້ອງຕົ້ນ (ແຮງດັນໄຟຟ້າເບື້ອງຕົ້ນ Vi > 0), ກະແສໄຟຟ້າຕາມຄວາມຕ້ອງການ ດັ່ງນັ້ນຂັ້ນຕອນການສາກໄຟໃຊ້ເວລາປະມານ 1 ວິນາທີ (ແລະ ມີຈຸດພຽງພໍທີ່ເກັບກຳມາເພື່ອການຄິດໄລ່ພະລັງງານທີ່ໜ້າເຊື່ອຖື) ແລະ ອຸນຫະພູມເຢັນ. В циклах Стирлинга PST MLC заряжались в режиме источника напряжения при начальном значении электрическогояж понечесляго Vi > 0), желаемом податливом токе, так что этап зарядки занимает около 1 с (и набирается достаточное колте достаточное колтер надежного расчета энергия) и холодная температура. ໃນວົງຈອນ Stirling PST MLC, ພວກມັນໄດ້ຖືກສາກໄຟໃນໂໝດແຫຼ່ງແຮງດັນໄຟຟ້າທີ່ຄ່າເລີ່ມຕົ້ນຂອງສະໜາມໄຟຟ້າ (ແຮງດັນໄຟຟ້າເບື້ອງຕົ້ນ Vi > 0), ກະແສໄຟຟ້າຜົນຜະລິດທີ່ຕ້ອງການ, ດັ່ງນັ້ນຂັ້ນຕອນການສາກໄຟໃຊ້ເວລາປະມານ 1 ວິນາທີ (ແລະ ມີການເກັບກຳຈຳນວນຈຸດທີ່ພຽງພໍສຳລັບການຄິດໄລ່ພະລັງງານທີ່ໜ້າເຊື່ອຖື) ແລະ ອຸນຫະພູມເຢັນ.在斯特林循环中，PST MLC 在电压源模式下以初始电场值（初始电压Vi > 0)充电，所需的顺应电流使得充电步骤大约需要1秒（并且收集了足够的点以可靠地计算能量）和低温. ໃນວົງຈອນຫຼັກ, PST MLC ຈະຖືກສາກໄຟໃນຄ່າສະໜາມໄຟຟ້າເບື້ອງຕົ້ນ (ແຮງດັນໄຟຟ້າເບື້ອງຕົ້ນ Vi > 0) ໃນໂໝດແຫຼ່ງແຮງດັນ, ດັ່ງນັ້ນກະແສໄຟຟ້າທີ່ຕ້ອງການໃຊ້ເວລາປະມານ 1 ວິນາທີສຳລັບຂັ້ນຕອນການສາກໄຟ (ແລະ ພວກເຮົາໄດ້ເກັບກຳຈຸດພຽງພໍທີ່ຈະຄິດໄລ່ (ພະລັງງານ) ແລະ ອຸນຫະພູມຕໍ່າໄດ້ຢ່າງໜ້າເຊື່ອຖື). В цикле Стирлинга PST MLC заряжается в режиме источника напряжения с начальным значением электрическогоя чажения поля 0). надежно рассчитать энергию) и низкие температуры. ໃນວົງຈອນ Stirling, PST MLC ຈະຖືກສາກໄຟໃນຮູບແບບແຫຼ່ງແຮງດັນໄຟຟ້າດ້ວຍຄ່າເລີ່ມຕົ້ນຂອງສະໜາມໄຟຟ້າ (ແຮງດັນໄຟຟ້າເບື້ອງຕົ້ນ Vi > 0), ກະແສໄຟຟ້າທີ່ຕ້ອງການແມ່ນໄລຍະການສາກໄຟໃຊ້ເວລາປະມານ 1 ວິນາທີ (ແລະມີຈຳນວນຈຸດທີ່ພຽງພໍເພື່ອຄິດໄລ່ພະລັງງານໄດ້ຢ່າງໜ້າເຊື່ອຖື) ແລະອຸນຫະພູມຕໍ່າ.ກ່ອນທີ່ PST MLC ຈະຮ້ອນຂຶ້ນ, ໃຫ້ເປີດວົງຈອນໂດຍການໃຊ້ກະແສໄຟຟ້າທີ່ກົງກັນ I = 0 mA (ກະແສໄຟຟ້າທີ່ກົງກັນຕໍ່າສຸດທີ່ແຫຼ່ງວັດແທກຂອງພວກເຮົາສາມາດຮັບໄດ້ແມ່ນ 10 nA). ດັ່ງນັ້ນ, ປະຈຸໄຟຟ້າຍັງຄົງຢູ່ໃນ PST ຂອງ MJK, ແລະແຮງດັນໄຟຟ້າຈະເພີ່ມຂຶ້ນເມື່ອຕົວຢ່າງຮ້ອນຂຶ້ນ. ບໍ່ມີພະລັງງານຖືກເກັບກຳຢູ່ໃນແຂນ BC ເພາະວ່າ I = 0 mA. ຫຼັງຈາກບັນລຸອຸນຫະພູມສູງ, ແຮງດັນໄຟຟ້າໃນ MLT FT ຈະເພີ່ມຂຶ້ນ (ໃນບາງກໍລະນີຫຼາຍກວ່າ 30 ເທົ່າ, ເບິ່ງຮູບເພີ່ມເຕີມ 7.2), MLK FT ຈະຖືກປ່ອຍອອກ (V = 0), ແລະພະລັງງານໄຟຟ້າຈະຖືກເກັບໄວ້ໃນພວກມັນເທົ່າກັບປະຈຸໄຟຟ້າເບື້ອງຕົ້ນ. ກະແສໄຟຟ້າທີ່ກົງກັນດຽວກັນຈະຖືກສົ່ງຄືນໄປຫາແຫຼ່ງວັດແທກ. ເນື່ອງຈາກການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງແຮງດັນໄຟຟ້າ, ພະລັງງານທີ່ເກັບໄວ້ໃນອຸນຫະພູມສູງຈະສູງກວ່າສິ່ງທີ່ໄດ້ສະໜອງໃຫ້ໃນຕອນເລີ່ມຕົ້ນຂອງວົງຈອນ. ດັ່ງນັ້ນ, ພະລັງງານຈຶ່ງໄດ້ຮັບໂດຍການປ່ຽນຄວາມຮ້ອນເປັນໄຟຟ້າ.
ພວກເຮົາໄດ້ໃຊ້ Keithley 2410 SourceMeter ເພື່ອຕິດຕາມແຮງດັນ ແລະ ກະແສໄຟຟ້າທີ່ໃຊ້ກັບ PST MLC. ພະລັງງານທີ່ສອດຄ້ອງກັນແມ່ນຄິດໄລ່ໂດຍການລວມຜົນຄູນຂອງແຮງດັນ ແລະ ກະແສໄຟຟ້າທີ່ອ່ານໂດຍເຄື່ອງວັດແທກແຫຼ່ງຂອງ Keithley, \ (E = {\int }_{0}^{\tau }{I}_({\rm {meas))}\left(t\ right){V}_{{\rm{meas}}(t)\), ບ່ອນທີ່ τ ແມ່ນໄລຍະເວລາຂອງໄລຍະເວລາ. ໃນເສັ້ນໂຄ້ງພະລັງງານຂອງພວກເຮົາ, ຄ່າພະລັງງານບວກໝາຍເຖິງພະລັງງານທີ່ພວກເຮົາຕ້ອງໃຫ້ກັບ MLC PST, ແລະ ຄ່າລົບໝາຍເຖິງພະລັງງານທີ່ພວກເຮົາສະກັດອອກຈາກພວກມັນ ແລະ ດັ່ງນັ້ນພະລັງງານທີ່ໄດ້ຮັບ. ພະລັງງານທີ່ກ່ຽວຂ້ອງສຳລັບວົງຈອນການເກັບກຳທີ່ກຳນົດໃຫ້ແມ່ນຖືກກຳນົດໂດຍການແບ່ງພະລັງງານທີ່ເກັບກຳດ້ວຍໄລຍະເວລາ τ ຂອງວົງຈອນທັງໝົດ.
ຂໍ້ມູນທັງໝົດແມ່ນນຳສະເໜີຢູ່ໃນບົດເລື່ອງຫຼັກ ຫຼື ໃນຂໍ້ມູນເພີ່ມເຕີມ. ຈົດໝາຍ ແລະ ການຮ້ອງຂໍເອກະສານຄວນຖືກສົ່ງໄປຫາແຫຼ່ງຂໍ້ມູນ AT ຫຼື ED ທີ່ສະໜອງໃຫ້ພ້ອມກັບບົດຄວາມນີ້.
ອັນໂດ ຈູເນຍ, OH, ມາຣານ, ALO ແລະ ເຮນາວ, NC ການທົບທວນຄືນການພັດທະນາ ແລະ ການນຳໃຊ້ເຄື່ອງກຳເນີດໄຟຟ້າຂະໜາດນ້ອຍທີ່ມີຄວາມຮ້ອນສຳລັບການເກັບກ່ຽວພະລັງງານ. ອັນໂດ ຈູເນຍ, OH, ມາຣານ, ALO ແລະ ເຮນາວ, NC ການທົບທວນຄືນການພັດທະນາ ແລະ ການນຳໃຊ້ເຄື່ອງກຳເນີດໄຟຟ້າຂະໜາດນ້ອຍທີ່ມີຄວາມຮ້ອນສຳລັບການເກັບກ່ຽວພະລັງງານ.ອັນໂດ ຈູເນຍ, ໂອໄຮໂອ, ມາຣານ, ALO ແລະ ເຮນາວ, NC ພາບລວມຂອງການພັດທະນາ ແລະ ການນຳໃຊ້ເຄື່ອງກຳເນີດໄຟຟ້າຂະໜາດນ້ອຍທີ່ມີຄວາມຮ້ອນສູງ ສຳລັບການເກັບກ່ຽວພະລັງງານ. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NC 回顾用于能量收集的热电微型发电机的开发和应用. Ando Junior, OH, Maran, ALO & Henao, NCອັນໂດ ຈູເນຍ, ລັດໂອໄຮໂອ, ເມືອງມາຣານ, ລັດອາໂລ, ແລະ ເມືອງເຮນາວ, ລັດນອດໂຄໂລຣາໂດ ກຳລັງພິຈາລະນາການພັດທະນາ ແລະ ການນຳໃຊ້ເຄື່ອງກຳເນີດໄຟຟ້າຂະໜາດນ້ອຍທີ່ມີຄວາມຮ້ອນສູງ ສຳລັບການເກັບກ່ຽວພະລັງງານ.ຊີວະປະຫວັດຫຍໍ້. ການສະໜັບສະໜູນ. ວາລະສານພະລັງງານ ສະບັບປັບປຸງ 91, 376–393 (2018).
Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC ວັດສະດຸໄຟຟ້າແສງຕາເວັນ: ປະສິດທິພາບໃນປະຈຸບັນ ແລະ ສິ່ງທ້າທາຍໃນອະນາຄົດ. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC ວັດສະດຸໄຟຟ້າແສງຕາເວັນ: ປະສິດທິພາບໃນປະຈຸບັນ ແລະ ສິ່ງທ້າທາຍໃນອະນາຄົດ.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. ແລະ Sinke, VK ວັດສະດຸໄຟຟ້າພະລັງງານແສງຕາເວັນ: ປະສິດທິພາບໃນປະຈຸບັນ ແລະ ສິ່ງທ້າທາຍໃນອະນາຄົດ. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC 光伏材料：目前的效率和未来的挑战. Polman, A., Knight, M., Garnett, EC, Ehrler, B. & Sinke, WC ວັດສະດຸພະລັງງານແສງຕາເວັນ: ປະສິດທິພາບໃນປະຈຸບັນ ແລະ ສິ່ງທ້າທາຍໃນອະນາຄົດ.Polman, A., Knight, M., Garnett, EK, Ehrler, B. ແລະ Sinke, VK ວັດສະດຸໄຟຟ້າພະລັງງານແສງຕາເວັນ: ປະສິດທິພາບໃນປະຈຸບັນ ແລະ ສິ່ງທ້າທາຍໃນອະນາຄົດ.ວິທະຍາສາດ 352, aad4424 (2016).
Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. ຜົນກະທົບ pyro-piezoelectric ທີ່ເຊື່ອມຕໍ່ກັນ ສຳລັບການກວດຈັບອຸນຫະພູມ ແລະ ຄວາມດັນພ້ອມໆກັນທີ່ໃຊ້ພະລັງງານດ້ວຍຕົນເອງ. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. ຜົນກະທົບ pyro-piezoelectric ຮ່ວມກັນສຳລັບການກວດຈັບອຸນຫະພູມ ແລະ ຄວາມດັນພ້ອມໆກັນທີ່ໃຊ້ພະລັງງານດ້ວຍຕົນເອງ.Song K., Zhao R., Wang ZL ແລະ Yan Yu. ຜົນກະທົບຂອງ pyropiezoelectric ລວມກັນສຳລັບການວັດແທກອຸນຫະພູມ ແລະ ຄວາມດັນພ້ອມໆກັນໂດຍອັດຕະໂນມັດ. ເພງ, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. 用于自供电同时温度和压力传感的联合热压电效应. Song, K., Zhao, R., Wang, ZL & Yang, Y. ສຳລັບການໃຊ້ພະລັງງານດ້ວຍຕົນເອງໃນເວລາດຽວກັນກັບອຸນຫະພູມ ແລະ ຄວາມດັນ.Song K., Zhao R., Wang ZL ແລະ Yan Yu. ຜົນກະທົບທາງເທີໂມປີໂຊເອເລັກຕຣິກລວມສຳລັບການວັດແທກອຸນຫະພູມ ແລະ ຄວາມດັນພ້ອມໆກັນໂດຍອັດຕະໂນມັດ.ໜັງສືພິມ Forward. ໂຮງຮຽນເກົ່າ ວັນທີ 31, 1902831 (2019).
Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. ການເກັບກ່ຽວພະລັງງານໂດຍອີງໃສ່ວົງຈອນໄຟໂຣອີເລັກຕຣິກຂອງ Ericsson ໃນເຊລາມິກເຟໂຣອີເລັກຕຣິກທີ່ຊ່ວຍຜ່ອນຄາຍ. Sebald, G., Pruvost, S. & Guyomar, D. ການເກັບກ່ຽວພະລັງງານໂດຍອີງໃສ່ວົງຈອນໄຟໂຣອີເລັກຕຣິກຂອງ Ericsson ໃນເຊລາມິກເຟໂຣອີເລັກຕຣິກທີ່ຊ່ວຍຜ່ອນຄາຍ.Sebald G., Prouvost S. ແລະ Guyomar D. ການເກັບກ່ຽວພະລັງງານໂດຍອີງໃສ່ວົງຈອນ Ericsson ແບບ pyroelectric ໃນເຊລາມິກ ferroelectric ທີ່ຜ່ອນຄາຍ.Sebald G., Prouvost S. ແລະ Guyomar D. ການເກັບກ່ຽວພະລັງງານໃນເຊລາມິກເຟໂຣອີເລັກຕຣິກທີ່ຜ່ອນຄາຍໂດຍອີງໃສ່ການໝຸນວຽນໄພໂຣອີເລັກຕຣິກຂອງ Ericsson. ໂຄງສ້າງໂຮງຮຽນອັດສະລິຍະ. 17, 15012 (2007).
Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW ວັດສະດຸໄຟຟ້າ ແລະ ໄພໂຣອີເລັກຕຣິກລຸ້ນຕໍ່ໄປ ສຳລັບການຫັນປ່ຽນພະລັງງານຄວາມຮ້ອນໄຟຟ້າໃນສະພາບແຂງ. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW ວັດສະດຸໄຟຟ້າ ແລະ ໄພໂຣອີເລັກຕຣິກລຸ້ນຕໍ່ໄປ ສຳລັບການຫັນປ່ຽນພະລັງງານຄວາມຮ້ອນໄຟຟ້າໃນສະພາບແຂງ. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материалы следующего дледующего взаимного преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW ວັດສະດຸໄຟຟ້າ ແລະ ໄພໂຣອີເລັກຕຣິກລຸ້ນຕໍ່ໄປ ສຳລັບການຫັນປ່ຽນພະລັງງານຄວາມຮ້ອນໄຟຟ້າຂອງສະຖານະແຂງ. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW 用于固态电热能相互转换的下一代电热和热釐。 ອາລເພ, SP, ແມນເຕສ, ເຈ., ໂທຣລີເອ-ມັກກິນສະຕຣີ, ສ., ຈາງ, ຄິວ. ແລະ ວັດທ໌ມໍ, RW Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW Электрокалорические и пироэлектрические материалы следующего дледующего взаимного преобразования твердотельной электротермической энергии. Alpay, SP, Mantese, J., Trolier-Mckinstry, S., Zhang, Q. & Whatmore, RW ວັດສະດຸໄຟຟ້າ ແລະ ໄພໂຣອີເລັກຕຣິກລຸ້ນຕໍ່ໄປ ສຳລັບການຫັນປ່ຽນພະລັງງານຄວາມຮ້ອນໄຟຟ້າຂອງສະຖານະແຂງ.ນາງບູລ. 39, 1099–1109 (2014).
Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. ມາດຕະຖານ ແລະ ຕົວເລກຄຸນງາມຄວາມດີ ສຳລັບການວັດແທກປະສິດທິພາບຂອງເຄື່ອງກຳເນີດໄຟຟ້ານາໂນໄພໂຣເອເລັກຕຣິກ. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. ມາດຕະຖານ ແລະ ຕົວເລກຄຸນງາມຄວາມດີ ສຳລັບການວັດແທກປະສິດທິພາບຂອງເຄື່ອງກຳເນີດໄຟຟ້ານາໂນໄພໂຣເອເລັກຕຣິກ.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL ແລະ Yang, Yu. ຄະແນນມາດຕະຖານ ແລະ ຄຸນນະພາບ ສຳລັບການວັດແທກປະສິດທິພາບຂອງເຄື່ອງກຳເນີດໄຟຟ້ານາໂນໄພໂຣເອເລັກຕຣິກ. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y. 用于量化热释电纳米发电机性能的标准和品质因数. Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL & Yang, Y.Zhang, K., Wang, Y., Wang, ZL ແລະ Yang, Yu. ເກນ ແລະ ມາດຕະການປະສິດທິພາບ ສຳລັບການວັດແທກປະສິດທິພາບຂອງເຄື່ອງກຳເນີດໄຟຟ້າດ້ວຍແສງໄຟ.ພະລັງງານນາໂນ 55, 534–540 (2019).
Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND ວົງຈອນຄວາມເຢັນດ້ວຍພະລັງງານໄຟຟ້າໃນທາດຕະກົ່ວ scandium tantalate ທີ່ມີການຟື້ນຟູຄືນໃໝ່ຢ່າງແທ້ຈິງຜ່ານການປ່ຽນແປງຂອງພາກສະໜາມ. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND ວົງຈອນຄວາມເຢັນດ້ວຍພະລັງງານໄຟຟ້າໃນທາດຕະກົ່ວ scandium tantalate ທີ່ມີການຟື້ນຟູຄືນໃໝ່ຢ່າງແທ້ຈິງຜ່ານການປ່ຽນແປງຂອງພາກສະໜາມ.Crossley, S., Nair, B., Watmore, RW, Moya, X. ແລະ Mathur, ND ວົງຈອນຄວາມເຢັນດ້ວຍພະລັງງານໄຟຟ້າໃນທາດຕະກົ່ວ-ສະແກນເດຍມແທນທາເລດທີ່ມີການຟື້ນຟູຄືນໃໝ່ຢ່າງແທ້ຈິງໂດຍການດັດແປງສະໜາມ. Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND 钽酸钪铅的电热冷却循环，通过场变化实现真正的再生。 Crossley, S., Nair, B., Whatmore, RW, Moya, X. & Mathur, ND. Tantalum酸钪钪钪钪钪钪钪电求的电池水水水水水气水在电影在线电影.ຄຣອສລີ, ສ., ແນຣ໌, ບີ., ວັດມໍ, ຣ.ວ., ໂມຢາ, ເອັກສ໌. ແລະ ມາເທີ, ດ. ວົງຈອນຄວາມເຢັນດ້ວຍຄວາມຮ້ອນໄຟຟ້າຂອງທາດແທນທາເລດທີ່ມີສານຕະກົ່ວສະແກນດຽມ ສຳລັບການຟື້ນຟູທີ່ແທ້ຈິງຜ່ານການປ່ຽນແປງຂອງສະໜາມ.ຟີຊິກສາດ ສະບັບທີ X 9, 41002 (2019).
Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND ວັດສະດຸທີ່ມີພະລັງງານໃກ້ກັບການປ່ຽນແປງໄລຍະເຟຣໂອອິກ. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND ວັດສະດຸທີ່ມີພະລັງງານໃກ້ກັບການປ່ຽນແປງໄລຍະເຟຣໂອອິກ.Moya, X., Kar-Narayan, S. ແລະ Mathur, ND ວັດສະດຸແຄລໍຣີໃກ້ກັບການປ່ຽນແປງໄລຍະ ferroid. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND 铁质相变附近的热量材料. Moya, X., Kar-Narayan, S. & Mathur, ND ວັດສະດຸຄວາມຮ້ອນໃກ້ກັບໂລຫະກຳເຫຼັກ.Moya, X., Kar-Narayan, S. ແລະ Mathur, ND ວັດສະດຸຄວາມຮ້ອນໃກ້ກັບການປ່ຽນແປງໄລຍະເຫຼັກ.ນັດ. alma mater 13, 439–450 (2014).
Moya, X. & Mathur, ND ວັດສະດຸພະລັງງານສຳລັບເຮັດຄວາມເຢັນ ແລະ ຄວາມຮ້ອນ. Moya, X. & Mathur, ND ວັດສະດຸພະລັງງານສຳລັບເຮັດຄວາມເຢັນ ແລະ ຄວາມຮ້ອນ.Moya, X. ແລະ Mathur, ND ວັດສະດຸຄວາມຮ້ອນສຳລັບເຮັດຄວາມເຢັນ ແລະ ຄວາມຮ້ອນ. Moya, X. & Mathur, ND 用于冷却和加热的热量材料. Moya, X. & Mathur, ND ວັດສະດຸຄວາມຮ້ອນສຳລັບຄວາມເຢັນ ແລະ ຄວາມຮ້ອນ.ວັດສະດຸ Moya X. ແລະ Mathur ND Thermal ສຳລັບເຮັດຄວາມເຢັນ ແລະ ຄວາມຮ້ອນ.ວິທະຍາສາດ 370, 797–803 (2020).
Torelló, A. & Defay, E. ເຄື່ອງເຮັດຄວາມເຢັນໄຟຟ້າ: ການທົບທວນຄືນ. Torelló, A. & Defay, E. ເຄື່ອງເຮັດຄວາມເຢັນໄຟຟ້າ: ການທົບທວນຄືນ.Torello, A. ແລະ Defay, E. ເຄື່ອງເຮັດຄວາມເຢັນດ້ວຍພະລັງງານໄຟຟ້າ: ບົດວິຈານ. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论. Torelló, A. & Defay, E. 电热冷却器：评论.Torello, A. ແລະ Defay, E. ເຄື່ອງເຮັດຄວາມເຢັນດ້ວຍໄຟຟ້າ: ບົດວິຈານ.ຂັ້ນສູງ. ເອເລັກໂຕຣນິກ. ໂຮງຮຽນເກົ່າ. 8. 2101031 (2022).
Nuchokgwe, Y. ແລະ ອື່ນໆ. ປະສິດທິພາບພະລັງງານອັນໃຫຍ່ຫຼວງຂອງວັດສະດຸໄຟຟ້າແຄລໍຣີໃນ scandium-scandium-lead ທີ່ມີລຳດັບສູງ. ວາລະສານແຫ່ງຊາດ. 12, 3298 (2021).
Nair, B. ແລະ ອື່ນໆ. ຜົນກະທົບທາງໄຟຟ້າຄວາມຮ້ອນຂອງຕົວເກັບປະຈຸຫຼາຍຊັ້ນອອກໄຊແມ່ນໃຫຍ່ຫຼວງໃນຊ່ວງອຸນຫະພູມທີ່ກວ້າງຂວາງ. Nature 575, 468–472 (2019).
Torello, A. ແລະ ອື່ນໆ. ຊ່ວງອຸນຫະພູມທີ່ໃຫຍ່ຫຼວງໃນເຄື່ອງຟື້ນຟູຄວາມຮ້ອນດ້ວຍໄຟຟ້າ. ວິທະຍາສາດ 370, 125–129 (2020).
Wang, Y. ແລະ ອື່ນໆ. ລະບົບເຮັດຄວາມເຢັນດ້ວຍຄວາມຮ້ອນໄຟຟ້າແບບແຂງປະສິດທິພາບສູງ. ວິທະຍາສາດ 370, 129–133 (2020).
ເມັງ, ຢ. ແລະ ອື່ນໆ. ອຸປະກອນເຮັດຄວາມເຢັນດ້ວຍໄຟຟ້າຄວາມຮ້ອນແບບ Cascade ສຳລັບການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງອຸນຫະພູມຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ. ວາລະສານພະລັງງານແຫ່ງຊາດ 5, 996–1002 (2020).
Olsen, RB & Brown, DD ການວັດແທກການເຜົາຜານຄວາມຮ້ອນໂດຍກົງທີ່ມີປະສິດທິພາບສູງ ແລະ ກ່ຽວຂ້ອງກັບພະລັງງານໄຟຟ້າ. Olsen, RB & Brown, DD ການວັດແທກການເຜົາຜານຄວາມຮ້ອນໂດຍກົງດ້ວຍປະສິດທິພາບສູງ ແລະ ກ່ຽວຂ້ອງກັບພະລັງງານໄຟຟ້າ.Olsen, RB ແລະ Brown, DD ການປ່ຽນຄວາມຮ້ອນເປັນພະລັງງານໄຟຟ້າໂດຍກົງທີ່ມີປະສິດທິພາບສູງທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບການວັດແທກແບບໄພໂຣອີເລັກຕຣິກ. Olsen, RB & Brown, DD 高效直接将热量转换为电能相关的热释电测量. ໂອລເຊັນ, RB ແລະ ບຣາວນ໌, DDOlsen, RB ແລະ Brown, DD ການປ່ຽນຄວາມຮ້ອນໄປເປັນໄຟຟ້າໂດຍກົງຢ່າງມີປະສິດທິພາບທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບການວັດແທກໄຟໂຣເອເລັກຕຣິກ.ເຟີໂຣອີເລັກຕຣິກ 40, 17–27 (1982).
Pandya, S. ແລະ ອື່ນໆ. ພະລັງງານ ແລະ ຄວາມໜາແໜ້ນຂອງພະລັງງານໃນຟິມ ferroelectric ທີ່ຜ່ອນຄາຍບາງໆ. ໂຮງຮຽນແຫ່ງຊາດ. https://doi.org/10.1038/s41563-018-0059-8 (2018).
ສະມິດ, AN & ຮານຣາຮານ, BM ການປ່ຽນແປງໄພໂຣອີເລັກຕຣິກແບບຕົກตะกอน: ການເພີ່ມປະສິດທິພາບການຫັນປ່ຽນໄລຍະເຟີໂຣອີເລັກຕຣິກ ແລະ ການສູນເສຍທາງໄຟຟ້າ. ສະມິດ, AN & ຮານຣາຮານ, BM ການປ່ຽນແປງໄພໂຣອີເລັກຕຣິກແບບຕົກตะกอน: ການເພີ່ມປະສິດທິພາບການຫັນປ່ຽນໄລຍະເຟີໂຣອີເລັກຕຣິກ ແລະ ການສູນເສຍທາງໄຟຟ້າ.ສະມິດ, AN ແລະ ຮານຣາຮານ, BM ການປ່ຽນແປງໄພໂຣອີເລັກຕຣິກແບບຕົກตะกอน: ການປ່ຽນແປງໄລຍະເຟີໂຣອີເລັກຕຣິກ ແລະ ການເພີ່ມປະສິດທິພາບການສູນເສຍໄຟຟ້າ. Smith, AN & Hanrahan, BM 级联热释电转换：优化铁电相变和电损耗. ສະມິດ, AN ແລະ ຮານຣາຮານ, BMສະມິດ, AN ແລະ ຮານຣາຮານ, BM ການປ່ຽນແປງໄພໂຣອີເລັກຕຣິກແບບຕົກตะกอน: ການເພີ່ມປະສິດທິພາບຂອງການຫັນປ່ຽນໄລຍະເຟີໂຣອີເລັກຕຣິກ ແລະ ການສູນເສຍທາງໄຟຟ້າ.J. ຄໍາຮ້ອງສະຫມັກ. ຟີຊິກສາດ. 128, 24103 (2020).
Hoch, SR ການນໍາໃຊ້ວັດສະດຸ ferroelectric ເພື່ອປ່ຽນພະລັງງານຄວາມຮ້ອນເປັນໄຟຟ້າ. ຂະບວນການ. IEEE 51, 838–845 (1963).
Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. ຕົວແປງພະລັງງານໄຟໂຣອີເລັກຕຣິກແບບຕົກຕະກອນ. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. ຕົວແປງພະລັງງານໄຟໂຣອີເລັກຕຣິກແບບຕົກຕະກອນ.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM ແລະ Dullea, J. Cascade ຕົວແປງພະລັງງານໄຟຟ້າແບບ Pyroelectric. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器. Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM & Dullea, J. 级联热释电能量转换器.Olsen, RB, Bruno, DA, Briscoe, JM ແລະ Dullea, J. ຕົວແປງພະລັງງານໄຟຟ້າແບບຕົກກະຈັດກະຈາຍ.ເຟີໂຣອີເລັກຕຣິກ 59, 205–219 (1984).
Shebanov, L. & Borman, K. ກ່ຽວກັບສານລະລາຍແຂງທີ່ມີທາດຕະກົ່ວ-ສະແກນເດຍມແທນທາເລດທີ່ມີຜົນກະທົບທາງໄຟຟ້າສູງ. Shebanov, L. & Borman, K. ກ່ຽວກັບສານລະລາຍແຂງທີ່ມີທາດຕະກົ່ວ-ສະແກນເດຍມແທນທາເລດທີ່ມີຜົນກະທົບທາງໄຟຟ້າສູງ.Shebanov L. ແລະ Borman K. ກ່ຽວກັບວິທີແກ້ໄຂທີ່ແຂງຂອງທາດ lead-scandium tantalate ທີ່ມີຜົນກະທົບທາງໄຟຟ້າສູງ. Shebanov, L. & Borman, K. 关于具有高电热效应的钪铅钪固溶体. ເຊບານອບ, ລ. ແລະ ບໍແມນ, ເຄ.Shebanov L. ແລະ Borman K. ກ່ຽວກັບສານລະລາຍແຂງ scandium-lead-scandium ທີ່ມີຜົນກະທົບທາງໄຟຟ້າສູງ.ເຟີໂຣອີເລັກຕຣິກ 127, 143–148 (1992).
ພວກເຮົາຂໍຂອບໃຈ N. Furusawa, Y. Inoue, ແລະ K. Honda ສຳລັບການຊ່ວຍເຫຼືອຂອງເຂົາເຈົ້າໃນການສ້າງ MLC. PL, AT, YN, AA, JL, UP, VK, OB ແລະ ED ຂໍຂອບໃຈມູນນິທິຄົ້ນຄວ້າແຫ່ງຊາດລຸກຊຳບວກ (FNR) ສຳລັບການສະໜັບສະໜູນວຽກງານນີ້ຜ່ານ CAMELHEAT C17/MS/11703691/Defay, MASSENA PRIDE/15/10935404/Defay- Siebentritt, THERMODIMAT C20/MS/14718071/Defay ແລະ BRIDGES2021/MS/16282302/CECOHA/Defay.
ພະແນກຄົ້ນຄວ້າວັດສະດຸ ແລະ ເຕັກໂນໂລຊີ, ສະຖາບັນເຕັກໂນໂລຊີລຸກຊຳບວກ (LIST), ເມືອງ Belvoir, ປະເທດລຸກຊຳບວກ